1 简述
在空通信系统中，氧泵液氧调节阀门的进口工作压力P1很高（因发电机组而异，最大可达9MPa），出入口工作压力P2很低，在阀腔内造成非常大的压力降。一般调节阀门在髙压下降会发生明显的汽蚀，短时间就可以将阀心毁坏。造成空子系统驾车时闸阀不可以具有缓冲作用，并且闸阀没法正常的关掉，引起系统软件的操纵无效。文中指出了选用多级别缓解压力技术性提升闸阀使用期限和提升可靠性指标的方式 ，并经过工程项目热气分析系统EFD（Engineering Fluid Dynamics）对缓解压力实体模型开展有限元分析，观查其较大缓解压力工作能力及其势流的分散特性。
2 无效根本原因
无效液氧调节阀门（图1）拆卸后发觉，其阀座破裂，阀心表层被浸蚀成蜂巢状。剖析其缘故，主要是液体根据调节阀门阀心与高压闸阀产生的节流阀内孔时，流动速度忽然大幅度增多而静工作压力陡然降低导致的。若节流阀内孔后的工作压力陡然降至物质饱和蒸气压及下列，将造成闪蒸，对阀主件有沉积作用。当节流阀后的负担又恢复正常到饱和蒸气压以上时，空蚀产生的汽蚀有很大的撞击力，可达到好几千哥白尼，比较严重的撞击和毁坏阀心、高压闸阀和油路板。
依据具体工作状况标准剖析，其采用的调压阀执行器不可以满脸足闸阀行程安排和加工工艺对泄露量级别的规定。在一些场所，应考虑到具体很有可能的压力差开展恰当的变大，即规定执行器能带来很大的相互作用力。不然，当加工工艺上发现异常状况时，调压阀前后左右的具体压力差比较大，会产生关不紧或无法打开的风险。这时为了更好地自动控制系统运作，务必增加外力的作用，因此阀座会在外面力的作用下产生毁坏。
3 解决方法
3.1 构造改善
防止空蚀发生的基本方式 是液氧调节阀门的应用压力差ΔP不超过较大容许压力差ΔPa，且不使每一级降血压力度超过较大容许压力差，如果有一级压差大于ΔPa，则必须提升缓解压力等比级数，那样能够合理的减少汽蚀。根据这一基本原理，选用了多级别单向节流阀芯构造（图2）。其ΔPa为
式中
ΔPa——较大容许压力差，MPa
FL——工作压力恢复系数
P1——通道工作压力，MPa
rc——临界压力比指数
Pc——液态临界压力，MPa
PV——工作温度下的液态饱和蒸气压，MPa
3.2 多级别降血压势流模拟仿真与剖析
液氧调节阀门的工作压力级别为900Lb，多级别节流阀的等比级数为三级，总流量为72m3/h。在数值计算方法中模型拟合进行了分析假设。流动性物质为水（表1），不能缩小。流水在阀内的移动情况是中合，选用k-中合方程式开展测算。计算中以气穴指数叙述气穴产生的水平及特性。
式中
δ——气穴指数
P2——旁通油路板出入口工作压力，MPa
为了更好地分辨液氧调节阀门在液态根据后机械能变化为压力能的恢复力，即液态造成堵塞流的临界值标准，将阀心挪动到较大开启度部位，在入口以氧泵的最高总流量为初始条件，根据有限元分析进出口贸易的压力差即是液氧调节阀门较大降血压工作能力。若测算停止，表明三级缓解压力构造发生了汽蚀，融解在水里的汽体成为气泡进行析出，这时商品流通工作能力超过了最高值，则必须提升降血压等比级数。
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由三维仿真测算获得液氧调节阀门工作压力场天气图（图3）。在第一级缓解压力构造的最少断面处工作压力降至最少，通过最少截留面后，工作压力获得修复，随后再通过二级及三级降血压，使液氧调节阀门承担的髙压差逐步减少而不易产生汽蚀。根据测算获得进出口贸易压力差约为10MPa，超过具体的9MPa，因此设计方案的三级缓解压力构造可以达到工作状况必须。从速率遍布天气图（图
4）及迹线图（图5）由此可见，在每级最少断面处物质的水流量较大，随后因为形面的扩张流动速度减少。
3.3 阀座拉伸应变抗压强度
根据测算，无效调节阀门阀座（图6a）的许用荷载PA不可以达到设计方案规定，因此将阀座设计方案成台阶轴（图6b）。阀座构造规格L1依据闸阀行程安排明确，不可太长。阀座构造规格L2尽可能设计方案长，以利于提升阀座弯曲刚度。
阀座拉伸应变抗压强度测算包含阀座柔度λ和原材料柔度λp，及阀座临界值荷载Per和许用载荷PA等
式中
μ——压杆长短指数（μ=1）
E——原材料弹性模具，MPa
σp——原材料占比极限值抗压强度，MPa
A——阀座横截面积，mm2
N——安全性能（N=16）
4 结语
选用多级别节流阀串阀心构造后，合理的规避了闪蒸和汽蚀对阀体的毁坏。选用SOLIDWORKS和EFD手机软件测算，获得了较大缓解压力工作能力及分销工作能力。将阀座设计方案成由上向下，提升了阀座弯曲刚度。改善后的髙压差液氧调节阀门操纵效果非常的好，使用期限长。
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