调节阀在现场使用时经常遇到气蚀。这种现象应该有以下两个过程：第一，当液体介质流过阀芯和阀座之间的节流孔时，流速突然加快，压力急剧下降，导致收缩处的压力降低到低于液体的饱和蒸汽压力，导致部分液体转化为蒸汽状态。2、介质流向下游后，流速减慢，压力上升。如果出口压力高于蒸汽压力，气泡将被压缩，最终破裂并恢复为液体。根据国外数据，这些气泡破裂时产生的局部压力可达105磅/英寸2，相当于700英寸MPa，伴有噪声和振动，使阀门内部迅速损坏。JB/T821《8执行器术语》将液体-蒸发-恢复到液体的过程定义为空化，将空化对材料的损害定义为空气侵蚀。在日常工作中，它们通常被称为空气侵蚀。通过数学计算来判断满足以下两个条件：
1.压差大于或等于初始气蚀压差，即△P≥KC（△PS）。
2.阀出口压力大于液体介质的饱和蒸汽压力，即P2＞PV(进口温度下)。
2006年，我公司原料煤本地化及20万吨甲醇项目投产，灰水系统LV-上海某阀门厂使用0847/0877两个位号Class300、DN250气动偏心旋转调节阀。使用2~3个月后，发现阀门泄漏严重超过标准。拆卸检查发现，阀芯的球表面和阀座的半个公园周围覆盖着小坑，半个公园周围找不到完整的密封面。当然，它不能再使用了。我们要求原制造商提供备品更换，并共同分析损坏的原因。经双方技术人员观察，一致认为这是由气体腐蚀引起的。然而，上海一家阀门厂的工程师根据工作条件数据计算，这两个阀门不能产生气体腐蚀，现在是位数LV-以0847为例，原技术规范中的相关数据如表1所示。
表1
按原数据计算：
阀前压力：P1=4＋1=5 bar(公式要求使用bar，绝对压力）
阀后压力：P2=3.3 1=4.3 bar(绝对压力)
工作压差：△P=5－4.3=0.7 bar
初始气蚀压差为：KC（△PS），式中：
KC对于偏心阀和流关方向，可以开始气蚀系数，查表KC=0.36。
PV阀进口灰水温度57.8℃时饱和蒸汽压力，检查表0.156bar。
PS对于水的临界压力，压力bar
初始气蚀压差为：KC（△PS）=0.36×4.85=1.75 bar
工作压差△P（0.7 bar）＜KC（△PS）（1.75 bar），气蚀不可能发生。
但事实表明，双方的技术人员都看到了损坏的阀芯和阀座，这是典型的气蚀损坏；因此，怀疑现场操作的过程参数与原技术规范中的数据不一致。后来，我联系了项目设计院的工程师，得知这两个数字的压力数据已经改变了。请参见上表中的实际数据用这组压力值计算工作压差△P。
P1=5＋1=6 bar(绝对压力)
P2=1。5 1=2.5 bar(绝对压力)
△P=6－2.5=3.5 bar
计算初始气蚀压差值KC（△PS）
偏心阀和流关方向已在前面找到KC=0.36
由于△P（3.5 bar）＞K（△P）（2.1 bar），另外P2（2.5bar）＞PV（0.156bar），即阀出口压力大于57.8℃下蒸汽压力；气蚀的两个条件都存在，可以解释以前的气蚀损伤。为了防止阀芯、阀座等阀门内部件损坏，双方一致认为必须避免气蚀。当时提到了两种方法，一种是改变流向，改变流向，使初始气蚀系数KC从0.36提高到0.初始气蚀的压差为0.56（△PS）=0.56×5.85=3.28bar，比原来的2.1bar提高了1.18bar；工作压差没有变化△P=3.5bar；二者比较：
△P（3.5bar）＞KC△PS（3.28 bar）
仍然会发生气蚀，这表明只有改变流向才能避免气蚀。为确保无气蚀，工作压差小于初始气蚀压差，即：
△P＜3.28 bar
为此，采用第二种方法，在阀出口加孔板节流，增加阀后压力，使阀前后压差降至3以下。bar。因为没想到提前安装孔板，所以要切割短口径DN250管再次焊接法兰也很麻烦；因此，我们在调节阀的出口法兰中夹住一块钢板，在板上打开一个花园孔作为节流孔板，如图1所示。
图1
从图中可见，加装孔板后，事实上从原来的一级降压变成了二级降压，孔板后的压力是原来阀的出口压力2.5bar，由于孔板的节流阻力，偏心阀的出口压力P2升高，阀门进口压力仍为6bar，阀门前后的压差必然会降低。问题是孔板上有多少节流孔？阀门的工作压差△P一直小于3.28bar，无气蚀，满足各工况的流量要求。众所周知，孔板的阻力与流量成平方关系，最小工作流量为49m3/h当孔板的流阻最小时，阀后压力为最小值。如果此时阀的工作压差小于初始气蚀压差；当流量增加时，由于孔板的流阻增加，阀前后压差较小；这可以确保没有气蚀。我们根据孔板的阻力系数在孔板上打开直径ф为了防止灰水的侵蚀，60孔在孔内烧结碳化钨已经使用了三年多，效果非常好，最终解决了时间的问题终于解决了。
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